求助帮满翻译一下化学英文文章，要通顺的，谢谢了。
搅拌子吸着力萃取（SBSE)与热解吸-气相色谱-质朴 (TD-GC-MS) 的联用被用于对水样的 9 个UV吸收物质进行了测定。涂敷有聚二甲基硅烷(PDMS)的搅拌子在20 mL pH等于2的水样中以转速1000 转/分钟旋转搅拌180分钟。这样处理过的搅拌子然后被用来做TD-GC-MS检测。全析因设计和Box-Behnken设计被用来对解吸条件（解吸温度，解吸时间）和SBSE参数（离子强度，pH, 残存的有机溶剂，和时间）进行了优化处理。本方法显示了很好的线性关系（相关系数 > 0.994)和重复性（相对标准偏差RSD < 16%)。 （该方法）对所有所测样品的萃取消率均高于63%， 检测极限为0.2 到 63 ng/L。所开发的本方法只需要20 mL 样品就能够监测出多个超低浓度级的UV吸收物质。 本方法的有效性也通过了对真实样品测试的考验，它们包括湖水，河水和经过处理的废水。这一方法的应用使得（直接）检测环境水样品中UV吸收物质的浓度成为可能。
希望不要让我3.5个小时的努力付之东流！
篇名：液-固提升管的计算机层析摄影和微粒示踪研究
作者：Shantanu Roy, Jinwen Chen, Sailesh B. Kumar, M. H. Al-Dahhan,* 和M. P. Dudukovic [* 表示通讯作者的意思]。
单位：密苏里州圣路易斯市华盛顿洲立大学化学工程系化学反应工程实验室（63130）
摘要：液-固循环流化床在各种工业过程中均是一种有潜在价值的反应装置，如炼油和精细化学品、石化产品及食品的合成。这些过程中，迅速失活的固体催化剂需要在基本反应完成后再生，并在提升管的固体中再循环。本研究表明，计算机辅助放射微粒示踪技术(CARPT)可用于构建提升管中固体流速模型和供试流体流速下的固体回流。?-射线计算机层析摄影(CT) 表明，在分馏柱中部固体浓度稍高。这和气-固提升管反应器的情景相反，后者的固体浓度在柱壁上更高。
前言
液-固循环流化床在精细化学品、石化产品合成及炼油等各种工业过程中作为一种备选反应装置迅速得到推广(Liang等, 1995)。该过程在液相反应物（典型高压、低温下的烃）(Thomas, 1970)和可快速灭活的固相催化剂(Corma和Martinez, 1993)存在的反应器中完成。基本反应在高液/固流速比的垂直提升管柱中完成(在提升管中固体变成可被液体运载的液化状态）。失活催化剂在通过连续内环流中的循环固体和基本反应偶联的独立处理过程中再生。此类连续流动的液固系统的设计和组装需要每相中的流动模型以及相含率分配方面的知识。本工作的目的是通过实验研究实验室级循环液固系统流动模型的提升管中固相的流速和含率分布问题。
实验
实验室级液-固循环流化床的装备图纸如图1所示。提升管是一根直径6英寸、高7英尺的有机玻璃柱。提升管中的自来水带动直径2.5毫米的玻璃微珠流动，并通过柱塞和喷射器回流进入系统。用喷射器(已把固体流速预标定为水流速函数)控制液流法来维持提升管中的固体物料流。全部固/液流速比可通过柱底部分配盘来调控。用内环流中的泵和储水罐中的循环水来维持气馏柱和喷射口部分恒定的高速水流。实验在密苏里州圣路易斯市华盛顿洲立大学化学工程系化学反应工程实验室研发的CARPT和CT装置中进行(Devanathan, 1991; Kumar,1994)。也许有必要指出，本研究使用的系统是致密的，粘滞性小，惟有非浸入式流体检测法如CARPT和CT才有能力精确测量固体流速和浓度。当前的装备使得提升管可以在CARPT-CT操作平台上安装用于本研究。早在固相水动力学的研究之前, 液相停留时间分布测定仪就在液相中得到应用。脉冲式快速注入氯化钾溶液后测定液相在既定位置的传导情况。本研究的结果其他地方也有报道(Roy 等, 1996)，我们发现液相实际上呈集中流势，具有小的分散效应。液体示踪颗粒E-曲线的二维方差总是小于0.1。
美国化学学会的CARPT研究(Devanathan, 1991; Yang等, 1992)把放射性Sc-46微粒(发射波长350 íCi，半衰期83天)引入一个粒径和密度与待混流的玻璃微珠相匹配的中空铝球中来制备示踪颗粒。采用精妙的CARPT标定步骤(Yang等, 1992), 颗粒被放入供试反应段的约200-300个已知位置，就得到了每个检测器的距离-密度关系标定图谱。标定完成后，设置并保持所需的液体超临界流速，且容许固体微粒自由进入流场来模拟典型的玻璃微粒的运动。长时间后(8小时)，示踪颗粒的位置（用检测器获得的光子数目来表示）记作时间的函数。随后，固体颗粒的平均流体组分和波动流体组分、粘滞系数和动力学能量可以通过舍弃和处理粗略的原始数据后计算得出(Devanathan, 1991; Larachi 等, 1997)。这是CARPT技术首次在一个体系中的成功演示，该体系中示踪颗粒周期性地离开和重新进入被检测器检测到的分馏柱反应段。
密苏里州圣路易斯市华盛顿洲立大学化学工程系化学反应工程实验室的CT扫描仪采用扇-线几何学来测定?-射线通过提升管中给定物体后的放射衰减。然后用粗略的衰减测量仪器重构中横截面上各相的时间平均含率分布。该放射源被置于100 mCi的Cs-137同位素中, 11个碘化钠检测器(最大值)组成的角阵列用于衰减测试。基于极大似然原理的期望极大算法(Lange和Carson, 1984)用来做投影仪中获取的图象重建。CREL扫描仪的软件和硬件方面的细节问题已经由 Kumar 等 (1995)、Kumar和Dudukovic′(1997)讨论过。本研究中供试液-固提升管在沿柱的四个轴向位置被扫描。
结果与讨论
实验在液体超临界流速（12-23 cm/s）的范围内进行。本研究报道了在20 cm/s液体超临界流速的条件下运行的系统中得到的典型结果。所有实验采用直径2.5毫米的玻璃微珠，喷射器的水流速度为25 gal/min。提升管底部的水流速度保持在33 gal/min，以便使柱中的平均液体超临界流速达到20 cm/s。
图2 是在20 cm/s的液体超临界流速下4个轴向位置测得的对数平均化和时间平均化的径向固体含率 (固体浓度) 分布图。我们观察到固体含率的级数并不随着径向位置的升高而呈显著变化(最大变异是4%)，但随轴向位置的变化而稍微下降(最大变异4%)。和柱壁比较而言，任何既定轴向位置的固体含率稍高于柱中部。这是一个有趣的结果，因为在气-固提升管中广泛报道的是相反趋势(Rhodes和Geldart, 1989; Rhodes, 1990)。这里报道的固体含率分布的径向梯度也更小。
图3表示CARPT实验中估计的固体流速场。图3a是流速矢量图, 该图清楚地表明，从时间平均化的角度来考虑，固相有一个内循环回路：固体在柱心上升并在柱壁上下降。图3b表示柱中部四个位置的固体流速的时间平均化轴向成分也有相同的定量结果。有必要指出，柱壁上固体的下游流速和上游流体相比较有较小的数量级, 下游总的固体质量仍然是令人满意的(本实验为9.6%)。柱的33cm高度处固体含率图一般来说是有序的。这个高度恰好位于柱中分配器和喷射器的上方(图1),是混合区域的一部分, 显然比78 cm高度处有较低的固体含率。这也为CARPT的实验结果所证实：图3a 清楚地表明固体流速矢量的方向在该高度上是随机取向的, 而柱中较高的位置则出现清晰的循环回路。因此，柱中33cm高度处的流体仍待斟酌，并且和柱的其他部分相比呈现明显的偏离行为。用一种新颖的方法， 提升管中固体残留时间分布(RTD)可间接从CARPT数据计算得出。由于示踪颗粒被认为是可重复循环进入提升管的典型分散系组分，其每次通过提升管在其中停滞的时间的分布是其RTD值。这些不间断采集数据获得的“残留时间”被作成图4中的柱状图。提一个武断的假说，这就给出了固相的RTD值。最后，在图5中, 固体沿轴向的平均轴向流速被表示为液体超临界流速的函数。不同条件下实验表明，柱中线以及柱壁(下游)的流速整体上都是增加的。当然，这也可能是由于通过相同区段的液相模量较高引起固相模量的增加导致了固体平均流速提高。纯粹基于这些实验，结果似乎表明随着液体超临界流速的加大固相流速有一种趋于“饱和值”的倾向。然而，这些结果仍期待着未来进一步的实验来做强有力的验证。
结论
直至今日，流化床和提升管的设计仍停滞在经验法则的水平上。此类系统中的实际现象远比作为设计程式基础的启发式近似算法获得的结果要复杂的多。因此，液-固提升管的使用者和设计者可以从此类系统中的水动力学基本认识中获得极大的启发。当前的研究只是向同类实验定量方面迈出了一小步。在CREL（作者的实验室）, 各种操作条件和使用不同粒径的颗粒的提升管配置研究工作正在进展中。此类体系中的静止现象研究也在未来的计划中。数据将做进一步的处理来计算固相的动力学能量、粘流剪切应力以及粘流分散系数。本研究努力的整体目标是了解影响液-固提升管效能的一些关键变量，进而研究更基础的按比例增大规律。我们期望我们的实验数据能作为液-固提升管流体的计算机动态建模的基准。
图表题目翻译如下：
图1. 液-固提升管的装备图纸
图2. 20 cm/s液体超临界流速下不同轴向位置的固体含率（浓度）分布
图3. 20 cm/s液体超临界流速下的固体流速场: (a) 流速矢量图; (b) 轴向平均流速图。
致谢（略）
参考文献（略）
单个海洋盆地中的的“停留时间”
Due to the very uneven geographic distribution of the wet deposition of
由于溶解的铁的湿沉淀物在地理上分布十分不均衡和输出物的不均分配导致的表面沉积物的活动，对于铁这样的元素，在全球范围内并没有一个固定的“停留时间（这玩意你自己找术语去）”概念。
dissolved Fe,and the very uneven distribution of export production and its ensuing mobilisation from surface sediments,there is not much validity in a global residence time concept for an element such as Fe.
并且，净河输入（啥玩意），尽管这玩意与其他资源相比已经十分均衡，但是由于主要向大西洋中心输入，本身依然存在分配不均的问题。Moreover,the net river input,albeit modest compared with the other sources,is also very unevenly distributed with major inputs into the central Atlantic Ocean.
这就是说，一个更加有效的方式将会构架起各个海洋盆地的总体平衡。
thus,a more valid approach would be to construct mass balances for each ocean basin.
我觉得下面这部分你还是自己看吧，英语部分要是看不懂你可以继续复习高中英语了= =
for example ,the north and equatorial Atlantic Ocean from~10 S to 50 N receives one third or 3-8x109moly-1 dissoved Fe from aeolian input.adding to this one half of the global river input of Fe,or 1.3x109 moly-1,the combined inputs add up to 4.3-9.3x109 moll-1.the upper 100m depth has a volume of 3x1015m3,and with a mean Fe concentration of 0.2nmoll-1,a dissolved Fe inventory of 0.6x109mol.the surface water residence time then calculates as 0.07-0.15years or only 1-2 months.this would be even shorter when Fe from sedimentary sources is included.simply exporting all this Fe towards the seafloor,and again assuming some 50% mobilisation from deep sea sediments,the estimated input of dissolved Fe into deep waters becomes 2.0-4.5x109 moly-1.Given the total volume of this basin,and an assumed deep water concentration of 1nmoll-1,the Fe inventory is 100x109mol and the estimated residence time is 22-50years.
4.4.2居留时间在个人海洋盆地
由于地理分布的非常的不均匀的湿沉积溶解的铁、非常分布不均的出口生产及其随后从海底表层沉积物动员,没有太多的效度概念,在全球的停留时间为一个元素如铁。此外,网河输入,虽然比起其他的来源谦虚,也是主要的输入分布不均中央大西洋。
因此,一个更有效的方法是构建物质平衡为每一个海洋盆地。例如,北部和赤道大西洋到50 ~ 10秒第三或3-8x109moly-1 N接待一个dissoved及其铁从输入。加入到这一个一半的全球河流输入的铁、或1.3 x109 moly-1,合并后的输入-9.3 - x109加起来moll-1。上层100米深的交易量有3 x1015m3,平均浓度为0.2 nmoll-1铁,铁库存0.6 x109mol解散。水面停留时间为0.07岁并计算1 - 2个月或者只。这将是更短的当铁从砂体的沉积来源是包括在内。这一切只是出口对海底铁,并再次假设有50%来自深海沉积物动员,估计的输入,溶解的铁抛在深坑里成为2.0 - -4.5 x109 moly-1。给出该盆地的总量,一个假定的深1 nmoll-1水浓度,将铁库存是100 x109mol和估计的停留时间22-50years . .
个人大洋盆地内的停留时间
由于湿沉降，溶解铁和出口生产和随后表层沉积物动员的分布很不平衡的地理分布很不平衡，有没有一个全球性的停留时间概念多有效性元素，如Fe.Moreover河流，净输入，虽然幅度不大，与其他来源相比，也分布很不均匀主要投入到大西洋中部。
因此，更有效的方法，将每个海洋basin.for例如兴建的质量平衡，北部和赤道大西洋海洋〜10秒至50 N收到从风沙三分之一或38x109moly- 1 dissoved铁input.adding这一半，铁，或1.3x109钼-1全球河流输入相结合的投入加起来有3x1015m3量4.3-9.3x109莫尔- 1，上百米的深度，并用铁的平均浓度为0.2 nmoll- 1，溶解铁库存0.6x109mol.the地表水停留时间，然后计算为0.070.15年或只有1-2 months.this会更短铁沉积来源是included.simply出口这一切铁朝海底，并再次假设一些从深海沉积物中的50％动员，估计输入到深海溶解铁变成2.0-4.5x109钼1.Given在这个盆地的总量，并假设深层水浓度1nmoll 1，铁库存100x109mol和估计的停留时间是2250年。
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